摘要：從近幾年解剖變壓基于變壓器靜態理論設計而選用的電磁線，與實際運行時作用在電磁線上的應力差異較大。
　　
　　因電力變壓器出口短路導致變壓器內部故障和事故的原因很多，也比較復雜，它與結構設計、原材料的質量、工藝水平、運行工況等因數有關，但電磁線的選用是關鍵。從近幾年解剖變壓基于變壓器靜態理論設計而選用的電磁線，與實際運行時作用在電磁線上的應力差異較大。
　　
　　(1)目前各廠家的計算程序中是建立在漏磁場的均勻分布、線匝直徑相同、等相位的力等理想化的模型基礎上而編制的，而事實上變壓器的漏磁場并非均勻分布，在鐵軛部分相對集中，該區域的電磁線所受到機械力也較大;換位導線在換位處由于爬坡會改變力的傳遞方向，而產生扭矩;由于墊塊彈性模量的因數，軸向墊塊不等距分布，會使交變漏磁場所產生的交變力延時共振，這也是為什么處在鐵心軛部、換位處、有調壓分接的對應部位的線餅首先變形的根本原因。
　　
　　(2)抗短路能力計算時沒有考慮溫度對電磁線的抗彎和抗拉強度的影響。按常溫下設計的抗短路能力不能反映實際運行情況，根據試驗結果，電磁線的溫度對其屈服極限?0.2影響很大，隨著電磁線的溫度提高，其抗彎、抗拉強度及延伸率均下降，在250℃下抗彎抗拉強度要比在50℃時下降上，延伸率則下降40%以上。而實際運行的變壓器，在額定負荷下，繞組平均溫度可達105℃，zui熱點溫度可達118℃。一般變壓器運行時均有重合閘過程，因此如果短路點一時無法消失的話，將在非常短的時間內(0.8s)緊接著承受第二次短路沖擊，但由于受*次短路電流沖擊后，繞組溫度急劇增高，根據GBl094的規定，zui高允許250℃，這時繞組的抗短路能力己大幅度下降，這就是為什么變壓器重合閘后發生短路事故居多。
　　
　　(3)采用普通換位導線，抗機械強度較差，在承受短路機械力時易出現變形、散股、露銅現象。采用普通換位導線時，由于電流大，換位爬坡陡，該部位會產生較大的扭矩，同時處在繞組二端的線餅，由于幅向和軸向漏磁場的共同作用，也會產生較大的扭矩，致使扭曲變形。如楊高500kV變壓器的A相公共繞組共有71個換位，由于采用了較厚的普通換位導線，其中有66個換位有不同程度的變形。另外吳涇1l號主變，也是由于采用普通換位導線，在鐵心軛部部位的高壓繞組二端線餅均有不同翻轉露線的現象。
　　
　　(4)采用軟導線，也是造成變壓器抗短路能力差的主要原因之一。由于早期對此認識不足，或繞線裝備及工藝上的困難，制造廠均不愿使用半硬導線或設計時根本無這方面的要求，從發生故障的變壓器來看均是軟導線。
　　
　　(5)繞組繞制較松，換位處理不當，過于單薄，造成電磁線懸空。從事故損壞位置來看，變形多見換位處，尤其是換位導線的換位處。
　　
　　(6)繞組線匝或導線之間未固化處理，抗短路能力差。早期經浸漆處理的繞組無一損壞。
　　
　　(7)繞組的預緊力控制不當造成普通換位導線的導線相互錯位。
　　
　　(8)套裝間隙過大，導致作用在電磁線上的支撐不夠，這給變壓器抗短路能力方面增加隱患.
　　
　　(9)作用在各繞組或各檔預緊力不均勻，短路沖擊時造成線餅的跳動，致使作用在電磁線上的彎應力過大而發生變形.
　　
　　(10)外部短路事故頻繁，多次短路電流沖擊后電動力的積累效應引起電磁線軟化或內部相對位移，zui終導致絕緣擊穿。